摘要

為促進(jìn)航空發(fā)動機(jī)噴流噪聲測試技術(shù)發(fā)展，利用小涵道比渦扇發(fā)動機(jī)戶外露天靜態(tài)地面試驗進(jìn)行了噴流噪聲近場測試。運用弧形麥克風(fēng)陣列測試技術(shù)，對噴流噪聲近場特性進(jìn)行研究，獲得了發(fā)動機(jī)多個狀態(tài)下的噴流噪聲數(shù)據(jù)，分析整理得到了噴流噪聲的頻譜結(jié)構(gòu)特性及近場輻射特性。最后運用Beamforming技術(shù)進(jìn)行了噴流噪聲成像識別，對噴流噪聲的頻率-位置特性進(jìn)行了顯示。為航空發(fā)動機(jī)噴流噪聲測試技術(shù)相關(guān)研究奠定了基礎(chǔ)。

關(guān)鍵詞

航空發(fā)動機(jī)；噴流噪聲；弧形麥克風(fēng)陣列；近場測試；輻射特性；Beamforming技術(shù)

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引言

航空發(fā)動機(jī)噪聲是飛機(jī)最主要的噪聲源[1]。對于民用飛機(jī)的大涵道比發(fā)動機(jī)，風(fēng)扇噪聲是其主要聲源，將影響民用飛機(jī)的舒適性及適航性。而對于軍用飛機(jī)的小涵道比發(fā)動機(jī)，噴流噪聲是其最主要的噪聲源，直接與發(fā)動機(jī)的結(jié)構(gòu)完整性、隱身性及飛行安全息息相關(guān)。特別是對于艦載飛機(jī)的發(fā)動機(jī)，其噴流噪聲還直接關(guān)系到航母甲板上工作人員的健康[2]，以及會引發(fā)飛機(jī)、發(fā)動機(jī)和艦上各種設(shè)備的聲疲勞，造成戰(zhàn)斗力下降。因此，進(jìn)行噴流噪聲研究，降低噴流噪聲，對于軍用航空發(fā)動機(jī)是必要的，也是必需的。

美國軍方很早就考慮到噴流噪聲對航空發(fā)動機(jī)的影響。早在1985年，美軍標(biāo)MIL-E-87231《渦噴渦扇發(fā)動機(jī)軍用規(guī)范》就將噪聲作為發(fā)動機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計的重要設(shè)計原則[3]。此后，美國軍方對其多種高性能戰(zhàn)斗機(jī)進(jìn)行了噪聲測試研究[4]，以支持其噴流噪聲的降噪改進(jìn)設(shè)計。其中，最典型的就是美國海軍的航母艦載機(jī)F/A-18E/F，針對該機(jī)裝配的兩臺F404發(fā)動機(jī)，經(jīng)過嚴(yán)格的噴流噪聲計算設(shè)計、測試，對噴流降噪結(jié)構(gòu)進(jìn)行了相應(yīng)改進(jìn)，研究出了獨特的鋸齒型噴口[5]、擴(kuò)張密封片及內(nèi)嵌射流等多種降噪技術(shù)，取得了明顯的降噪效果。此外，國外相關(guān)研究機(jī)構(gòu)(如NASA、GE公司)及大學(xué)，應(yīng)用傳聲器陣列進(jìn)行了噴流噪聲源定位測試研究[6-8]，驗證了傳聲器陣列技術(shù)在噴流噪聲源定位中的可行性。美國空軍還對F-22戰(zhàn)斗機(jī)進(jìn)行了噴流噪聲測試研究[9]，為噴流降噪設(shè)計改進(jìn)提供了數(shù)據(jù)支撐。國內(nèi)在民用航空發(fā)動機(jī)領(lǐng)域，由于舒適性及適航性的原因，進(jìn)行了一定程度的噪聲問題研究，但對于軍用航空發(fā)動機(jī)的噪聲問題關(guān)注度不夠。雖然《航空渦輪噴氣和渦扇發(fā)動機(jī)通用規(guī)范》[10]及《航空發(fā)動機(jī)結(jié)構(gòu)完整性指南》[11]，均明確指出了航空發(fā)動機(jī)的噪聲問題，但工程上對其的研究很少，對占比最重要的噴流噪聲的研究更是少見。北京航空航天大學(xué)對噴流噪聲進(jìn)行過相關(guān)研究，得到了一些噴流降噪的方法，但只是停留在基礎(chǔ)研究上[12-13]。徐悅等[14]針對艦載機(jī)噴流噪聲研究的重要性及相關(guān)降噪技術(shù)進(jìn)行了闡述說明。

本文針對國內(nèi)現(xiàn)有航空發(fā)動機(jī)噴流噪聲研究的不足，利用某型小涵道比渦扇發(fā)動機(jī)戶外露天靜態(tài)地面試驗開展了噴流噪聲的近場測試研究，獲得了噴流噪聲的近場特性，為航空發(fā)動機(jī)噴流噪聲研究奠定了一定的工程技術(shù)基礎(chǔ)。

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試驗測試方案

2.1試驗環(huán)境及內(nèi)容

航空發(fā)動機(jī)整機(jī)噴流噪聲測試，需要在特定的測試環(huán)境(只有直達(dá)聲，沒有反射聲，一般是大型全消聲室或戶外露天試車臺)中進(jìn)行。本文借助某型小涵道比渦扇發(fā)動機(jī)戶外露天靜態(tài)地面試驗，進(jìn)行噴流噪聲近場測試。為了提高噴流噪聲測試數(shù)據(jù)的純潔度，需減少發(fā)動機(jī)其他部件噪聲的影響，為此在發(fā)動機(jī)尾噴管處安裝了遮擋板(圖1)，進(jìn)行一定的隔音處理。試驗主要完成了發(fā)動機(jī)高壓轉(zhuǎn)子換算轉(zhuǎn)速=85%，87%，88%，90%，93%，94%等狀態(tài)下的噴流噪聲測試內(nèi)容。

2.2測試方案

噴流噪聲測試采用在地面布置麥克風(fēng)的形式進(jìn)行。麥克風(fēng)倒置安裝在專門設(shè)計的麥克風(fēng)安裝座上，如圖2所示。根據(jù)小涵道比渦扇發(fā)動機(jī)噪聲測試經(jīng)驗，測試傳聲器選擇高聲壓級預(yù)極化麥克風(fēng)(不低于160dB動態(tài)范圍)，并采用雙弧形麥克風(fēng)陣列的方式進(jìn)行噴流噪聲的近場輻射特性測試，如圖3所示。雙弧形麥克風(fēng)陣列離發(fā)動機(jī)尾噴口中心點的距離分別為7m和9m；考慮到發(fā)動機(jī)的高速、高溫尾噴氣流會對麥克風(fēng)及測點造成破壞，雙弧形陣列采用了90°至150°的布置形式，各測點間隔10°。

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測試結(jié)果分析

3.1噴流噪聲特性

測試分析發(fā)現(xiàn)，雙弧形麥克風(fēng)陣列各測點聲壓級大小與發(fā)動機(jī)狀態(tài)的變化均呈現(xiàn)一致性，各測點聲壓級均隨轉(zhuǎn)速的增加而增大，且趨勢線一致，只是7m弧形陣列測點數(shù)據(jù)聲壓級值比9m弧形陣列的高。圖4為7m弧形陣列150°測點聲壓級隨發(fā)動機(jī)狀態(tài)的變化趨勢?？梢?，噴流噪聲聲壓級隨著發(fā)動機(jī)狀態(tài)的增大而增大，且這種變化近似于線性變化；在發(fā)動機(jī)各狀態(tài)下，該測點的聲壓級均高于140dB。圖5示出了發(fā)動機(jī)各試驗狀態(tài)下噴流噪聲的頻譜結(jié)構(gòu)特性?？梢?，各試驗狀態(tài)下噴流噪聲的頻譜結(jié)構(gòu)具有高度的一致性，噴流噪聲的頻譜結(jié)構(gòu)與發(fā)動機(jī)狀態(tài)變化無關(guān)，只是頻率幅值隨發(fā)動機(jī)狀態(tài)的增大而增大。整個頻譜顯示，其主要成分為寬帶低頻噪聲，頻率大致集中在100~1000Hz范圍。

3.2噴流噪聲近場輻射特性

圖6、圖7分別給出了7m和9m弧形陣列各測點的聲壓級測試數(shù)據(jù)?？煽闯?，7m與9m弧形陣列測試數(shù)據(jù)在發(fā)動機(jī)各狀態(tài)下的趨勢一致。同一發(fā)動機(jī)狀態(tài)下，隨著測點角度的增加，聲壓級呈增大趨勢，但當(dāng)測點角度增加到140°時，聲壓級達(dá)到了最大值；隨著角度的再次增加，聲壓級出現(xiàn)下降趨勢。這表明噴流噪聲的近場輻射特性在一定角度范圍內(nèi)具有明顯的指向性，且該指向性在偏離發(fā)動機(jī)軸線40°左右方向。

為進(jìn)一步研究噴流噪聲的近場輻射特性，運用2個弧形陣列測試數(shù)據(jù)進(jìn)行了聲壓級衰減分析，結(jié)果見圖8。發(fā)動機(jī)各試驗狀態(tài)下，聲壓級衰減在各角度測點的變化規(guī)律一致，均在120°測點聲壓級衰減至最小，在140°測點聲壓級達(dá)到最大。這說明噴流噪聲在偏離發(fā)動機(jī)軸線60°左右方向的近場聲壓級衰減并不明顯；在偏離發(fā)動機(jī)軸線40°左右方向，雖然噴流噪聲具有強(qiáng)烈的指向性，但是該方向的聲壓級衰減也較為突出。

3.3噴流噪聲成像識別

噴流噪聲源分布特性對于噴流噪聲研究具有重要意義，可直觀表達(dá)噴流噪聲產(chǎn)生區(qū)域，以支持相關(guān)噴流降噪設(shè)計改進(jìn)。噴流噪聲成像識別是獲得噴流噪聲源分布特性的主要方法，而Beamforming技術(shù)是噪聲成像的經(jīng)典傳統(tǒng)技術(shù)。根據(jù)噴流噪聲頻

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結(jié)論

對某型小涵道比渦扇發(fā)動機(jī)開展了近場噴流噪聲測試，主要得到以下結(jié)論：

(1)該小涵道比發(fā)動機(jī)噴流噪聲近場聲壓級高于140 dB，且以寬帶低頻噪聲為主，頻率集中在100~1000 Hz范圍。

(2)噴流噪聲的近場輻射在偏離發(fā)動機(jī)軸線40°左右的方向具有強(qiáng)指向性，且該方向的近場聲壓級衰減也最為突出。

(3)噴流噪聲沿發(fā)動機(jī)軸線方向的主要聲源區(qū)域隨發(fā)動機(jī)轉(zhuǎn)速的升高基本不變，為尾噴管下游約

3.5m軸線范圍內(nèi)區(qū)域。