應(yīng)用軟啟動(dòng)是減小過沖的一種自然選擇。然而，設(shè)計(jì)人員所選擇的控制器并不必須具有這個(gè)功能特性。此外，從定義來看，這種功能減緩了啟動(dòng)速度，而這并非總是可以接受。

　　另外一種簡單的選擇涉及在反饋感測電阻分壓器處增加一個(gè)電容，如圖10所示。在這個(gè)圖中，我們假定感測網(wǎng)絡(luò)中上部的電阻分割為兩個(gè)電阻，而電容Cfb并聯(lián)連接在其中一個(gè)電阻的兩端。

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　　10 小幅調(diào)整反饋網(wǎng)絡(luò)

　　如果控制電路中嵌入了傳統(tǒng)的誤差放大器，讓我們分析電容Cfb的影響。在穩(wěn)態(tài)，Cfb改變了傳遞函數(shù)。通過檢測，我們立即注意到它增加了：

　　處于下述頻率的一個(gè)零點(diǎn)：

(2)

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　　處于下述頻率的一個(gè)極點(diǎn)：

(3)

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　　控制器集成了傳導(dǎo)誤差放大器(OTA)時(shí)，情況就有點(diǎn)不同。這是因?yàn)榉答佉_(誤差放大器的反相輸入)不再是虛接地(virtual ground)。因此，電阻分壓器中下部位置的電阻(RfbL)影響了極點(diǎn)頻率的表達(dá)式。實(shí)際上，采用OTA時(shí)：

(4)

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　　然而，PFC輸出電壓的穩(wěn)壓電平通常處于390V范圍，而控制器參考電壓處在少數(shù)幾伏的范圍。因此，與(RfbU1+RfbU2)相比，RfbL極小;如果RfbU1與RfbU2處在相同范圍，或如果RfbU1小于RfbU2，我們就可以考慮：RfbL=RfbU2。事實(shí)上，設(shè)計(jì)人員基于這些考慮因素，能夠得出近似Cfb產(chǎn)生的極點(diǎn)頻率，即：

(5)

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　　最后，兩種配置中都獲得相同的極點(diǎn)。

　　這些條件(RfbU1≈RfbU2)或(RfbU1≤RfbU2)并非限制性條件。相反，滿足這些條件是明智之舉，因?yàn)镽fbU1兩端的電壓及相應(yīng)的Cfb兩端的電壓取決于RfbU1值與(RfbU1+RfbU2+RfbL)總電阻值的相對比較關(guān)系。這就是為什么它們是現(xiàn)實(shí)可行的原因。

　　如果RfbU1與RfbU2這兩個(gè)電阻擁有類似阻值，

(6)

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　　如果RfbL=RfbU2：

(7)

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　　最后，如果與RfbU2相比RfbU1極小，我們就獲得在控制至輸出傳遞函數(shù)中抵消(cancel)的極點(diǎn)和零點(diǎn)。這樣，增加Cfb就對環(huán)路和交越頻率沒有影響。如果RfbU1與RfbU2處在相同范圍，低頻增益就略微增加，交越頻率就以跟fp與fz的相同比率增加。事實(shí)上，特別是在RfbL=RfbU2時(shí)，這個(gè)增加的電容并不會(huì)大幅改變PFC段的動(dòng)態(tài)性能。

　　然而，在啟動(dòng)相位期間，這個(gè)電容發(fā)揮重要作用。當(dāng)輸出電壓上升時(shí)，Cfb電容也充電。Cfb充電電流增加到反饋電流中，所以穩(wěn)壓電平臨時(shí)降低。這增加的電流與Cfb電容值成正比，并取決于輸出電壓的陡峭度，因此，在輸出電壓快速充電時(shí)，這個(gè)影響更引人注目。